1. 皮帶運輸機減速機動力在地面安裝
皮帶運輸機減速機動力在地面上是可以安裝的
2. 皮帶運輸機架子方向
這個題選A
速度是矢量,當然有方向和大小,要注意和速率區分,速率是沒有方向的,是標量.物體放在傳送帶上,並且是勻速送往高出,那麼物體就有向下滑的趨勢,只有摩擦力阻止它往下滑,那麼摩擦力就只有沿著傳送帶向上,那就和速度方向是一致的.最主要的抓住物體是勻速往上送,這很重要,可以得知摩擦力沿傳送帶向上.
3. 12米皮帶運輸機皮帶長度要多少米
一般12米長的皮帶運輸機選擇的張緊方式是尾部螺旋拉緊。一般皮帶的長度=頭尾中心距離*2+頭部滾筒的圓周的一半+尾部滾筒的圓周的一半+輸送帶粘接的位置（一般是500MM左右）。一般12米的皮帶機的頭部選擇直徑500的或者是400的。尾部選擇400的或者320的。這樣算下來應該是27米。但是一般都會多備那麼2-3米。防止安裝的時候皮帶機過長那麼一點。
這么說你明白嗎？？
4. 煤礦皮帶運輸機運行記錄
煤礦皮帶運輸機
礦山鄂式破碎機
運行記錄
在煤礦皮帶運輸機、礦山鄂式破碎機上運行的D13700
8V3550普冠得特種三角帶
工作時間分別為430天
120天
經過試驗證明
普冠得特種三角帶
比美國
日本
韓國
德國
進口三角帶同等條件下使用壽命高出1倍以上！
5. 國內皮帶運輸機生產廠家排名靠前的有哪些
河南這邊輸送機有好多家，可以介紹新鄉市津銳輸送機械廠
他們主要生產的是：DTII固定式皮帶輸送機，TD75型皮帶輸送機，DJ大傾角皮帶輸送機，砂石移動式輸送機等一些礦用輸送機
6. 皮帶運輸機上張緊滾筒是干什麼的與拉緊裝置有無沖突 與張緊裝置有何區別
有張緊裝置，就不需要用拉緊。張緊滾筒是張緊裝置的一部分，張緊裝置俗名：垂直拉緊
7. 帶式運輸機的一級圓柱齒輪減速器說明書
僅供參考
一、傳動方案擬定
第二組第三個數據：設計帶式輸送機傳動裝置中的一級圓柱齒輪減速器
（1） 工作條件：使用年限10年，每年按300天計算，兩班制工作，載荷平穩。
（2） 原始數據：滾筒圓周力F=1.7KN；帶速V=1.4m/s；
滾筒直徑D=220mm。
運動簡圖
二、電動機的選擇
1、電動機類型和結構型式的選擇：按已知的工作要求和 條件，選用 Y系列三相非同步電動機。
2、確定電動機的功率：
（1）傳動裝置的總效率：
η總=η帶×η2軸承×η齒輪×η聯軸器×η滾筒
=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95
=0.86
(2)電機所需的工作功率：
Pd=FV/1000η總
=1700×1.4/1000×0.86
=2.76KW
3、確定電動機轉速：
滾筒軸的工作轉速：
Nw=60×1000V/πD
=60×1000×1.4/π×220
=121.5r/min
根據【2】表2.2中推薦的合理傳動比范圍，取V帶傳動比Iv=2~4，單級圓柱齒輪傳動比范圍Ic=3~5，則合理總傳動比i的范圍為i=6~20，故電動機轉速的可選范圍為nd=i×nw=（6~20）×121.5=729~2430r/min
符合這一范圍的同步轉速有960 r/min和1420r/min。由【2】表8.1查出有三種適用的電動機型號、如下表
方案 電動機型號 額定功率 電動機轉速（r/min） 傳動裝置的傳動比
KW 同轉 滿轉 總傳動比 帶 齒輪
1 Y132s-6 3 1000 960 7.9 3 2.63
2 Y100l2-4 3 1500 1420 11.68 3 3.89
綜合考慮電動機和傳動裝置尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，比較兩種方案可知：方案1因電動機轉速低，傳動裝置尺寸較大，價格較高。方案2適中。故選擇電動機型號Y100l2-4。
4、確定電動機型號
根據以上選用的電動機類型，所需的額定功率及同步轉速，選定電動機型號為
Y100l2-4。
其主要性能：額定功率：3KW，滿載轉速1420r/min，額定轉矩2.2。
三、計算總傳動比及分配各級的傳動比
1、總傳動比：i總=n電動/n筒=1420/121.5=11.68
2、分配各級傳動比
（1） 取i帶=3
（2） ∵i總=i齒×i 帶π
∴i齒=i總/i帶=11.68/3=3.89
四、運動參數及動力參數計算
1、計算各軸轉速（r/min）
nI=nm/i帶=1420/3=473.33(r/min)
nII=nI/i齒=473.33/3.89=121.67(r/min)
滾筒nw=nII=473.33/3.89=121.67(r/min)
2、 計算各軸的功率（KW）
PI=Pd×η帶=2.76×0.96=2.64KW
PII=PI×η軸承×η齒輪=2.64×0.99×0.97=2.53KW
3、 計算各軸轉矩
Td=9.55Pd/nm=9550×2.76/1420=18.56N?m
TI=9.55p2入/n1 =9550x2.64/473.33=53.26N?m
TII =9.55p2入/n2=9550x2.53/121.67=198.58N?m
五、傳動零件的設計計算
1、 皮帶輪傳動的設計計算
（1） 選擇普通V帶截型
由課本[1]P189表10-8得：kA=1.2 P=2.76KW
PC=KAP=1.2×2.76=3.3KW
據PC=3.3KW和n1=473.33r/min
由課本[1]P189圖10-12得：選用A型V帶
（2） 確定帶輪基準直徑，並驗算帶速
由[1]課本P190表10-9，取dd1=95mm>dmin=75
dd2=i帶dd1(1-ε)=3×95×(1-0.02)=279.30 mm
由課本[1]P190表10-9，取dd2=280
帶速V：V=πdd1n1/60×1000
=π×95×1420/60×1000
=7.06m/s
在5~25m/s范圍內，帶速合適。
（3） 確定帶長和中心距
初定中心距a0=500mm
Ld=2a0+π(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0
=2×500+3.14(95+280)+(280-95)2/4×450
=1605.8mm
根據課本[1]表（10-6）選取相近的Ld=1600mm
確定中心距a≈a0+(Ld-Ld0)/2=500+(1600-1605.8)/2
=497mm
(4) 驗算小帶輪包角
α1=1800-57.30 ×(dd2-dd1)/a
=1800-57.30×(280-95)/497
=158.670>1200（適用）
（5） 確定帶的根數
單根V帶傳遞的額定功率.據dd1和n1，查課本圖10-9得 P1=1.4KW
i≠1時單根V帶的額定功率增量.據帶型及i查[1]表10-2得 △P1=0.17KW
查[1]表10-3，得Kα=0.94；查[1]表10-4得 KL=0.99
Z= PC/[(P1+△P1)KαKL]
=3.3/[(1.4+0.17) ×0.94×0.99]
=2.26 (取3根)
(6) 計算軸上壓力
由課本[1]表10-5查得q=0.1kg/m，由課本式（10-20）單根V帶的初拉力：
F0=500PC/ZV[（2.5/Kα）-1]+qV2=500x3.3/[3x7.06(2.5/0.94-1)]+0.10x7.062 =134.3kN
則作用在軸承的壓力FQ
FQ=2ZF0sin(α1/2)=2×3×134.3sin(158.67o/2)
=791.9N
2、齒輪傳動的設計計算
（1）選擇齒輪材料與熱處理：所設計齒輪傳動屬於閉式傳動，通常
齒輪採用軟齒面。查閱表[1] 表6-8，選用價格便宜便於製造的材料，小齒輪材料為45鋼，調質，齒面硬度260HBS；大齒輪材料也為45鋼，正火處理，硬度為215HBS；
精度等級：運輸機是一般機器，速度不高，故選8級精度。
(2)按齒面接觸疲勞強度設計
由d1≥ (6712×kT1(u+1)/φ[σH]2)1/3
確定有關參數如下：傳動比i齒=3.89
取小齒輪齒數Z1=20。則大齒輪齒數：Z2=iZ1= ×20=77.8取z2=78
由課本表6-12取φd=1.1
(3)轉矩T1
T1=9.55×106×P1/n1=9.55×106×2.61/473.33=52660N?mm
(4)載荷系數k : 取k=1.2
(5)許用接觸應力[σH]
[σH]= σHlim ZN/SHmin 由課本[1]圖6-37查得：
σHlim1=610Mpa σHlim2=500Mpa
接觸疲勞壽命系數Zn：按一年300個工作日，每天16h計算，由公式N=60njtn 計算
N1=60×473.33×10×300×18=1.36x109
N2=N/i=1.36x109 /3.89=3.4×108
查[1]課本圖6-38中曲線1，得 ZN1=1 ZN2=1.05
按一般可靠度要求選取安全系數SHmin=1.0
[σH]1=σHlim1ZN1/SHmin=610x1/1=610 Mpa
[σH]2=σHlim2ZN2/SHmin=500x1.05/1=525Mpa
故得：
d1≥ (6712×kT1(u+1)/φ[σH]2)1/3
=49.04mm
模數：m=d1/Z1=49.04/20=2.45mm
取課本[1]P79標准模數第一數列上的值，m=2.5
(6)校核齒根彎曲疲勞強度
σ bb=2KT1YFS/bmd1
確定有關參數和系數
分度圓直徑：d1=mZ1=2.5×20mm=50mm
d2=mZ2=2.5×78mm=195mm
齒寬：b=φdd1=1.1×50mm=55mm
取b2=55mm b1=60mm
(7)復合齒形因數YFs 由課本[1]圖6-40得：YFS1=4.35,YFS2=3.95
(8)許用彎曲應力[σbb]
根據課本[1]P116：
[σbb]= σbblim YN/SFmin
由課本[1]圖6-41得彎曲疲勞極限σbblim應為： σbblim1=490Mpa σbblim2 =410Mpa
由課本[1]圖6-42得彎曲疲勞壽命系數YN：YN1=1 YN2=1
彎曲疲勞的最小安全系數SFmin ：按一般可靠性要求，取SFmin =1
計算得彎曲疲勞許用應力為
[σbb1]=σbblim1 YN1/SFmin=490×1/1=490Mpa
[σbb2]= σbblim2 YN2/SFmin =410×1/1=410Mpa
校核計算
σbb1=2kT1YFS1/ b1md1=71.86pa< [σbb1]
σbb2=2kT1YFS2/ b2md1=72.61Mpa< [σbb2]
故輪齒齒根彎曲疲勞強度足夠
(9)計算齒輪傳動的中心矩a
a=(d1+d2)/2= (50+195)/2=122.5mm
(10)計算齒輪的圓周速度V
計算圓周速度V=πn1d1/60×1000=3.14×473.33×50/60×1000=1.23m/s
因為V＜6m/s，故取8級精度合適．
六、軸的設計計算
從動軸設計
1、選擇軸的材料 確定許用應力
選軸的材料為45號鋼，調質處理。查[2]表13-1可知：
σb=650Mpa,σs=360Mpa,查[2]表13-6可知：[σb+1]bb=215Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=60Mpa
2、按扭轉強度估算軸的最小直徑
單級齒輪減速器的低速軸為轉軸，輸出端與聯軸器相接，
從結構要求考慮，輸出端軸徑應最小，最小直徑為：
d≥C
查[2]表13-5可得，45鋼取C=118
則d≥118×(2.53/121.67)1/3mm=32.44mm
考慮鍵槽的影響以及聯軸器孔徑系列標准，取d=35mm
3、齒輪上作用力的計算
齒輪所受的轉矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.53/121.67=198582 N
齒輪作用力：
圓周力：Ft=2T/d=2×198582/195N=2036N
徑向力：Fr=Fttan200=2036×tan200=741N
4、軸的結構設計
軸結構設計時，需要考慮軸系中相配零件的尺寸以及軸上零件的固定方式，按比例繪制軸系結構草圖。
（1）、聯軸器的選擇
可採用彈性柱銷聯軸器，查[2]表9.4可得聯軸器的型號為HL3聯軸器：35×82 GB5014-85
（2）、確定軸上零件的位置與固定方式
單級減速器中，可以將齒輪安排在箱體中央，軸承對稱布置
在齒輪兩邊。軸外伸端安裝聯軸器，齒輪靠油環和套筒實現
軸向定位和固定，靠平鍵和過盈配合實現周向固定，兩端軸
承靠套筒實現軸向定位，靠過盈配合實現周向固定 ，軸通
過兩端軸承蓋實現軸向定位，聯軸器靠軸肩平鍵和過盈配合
分別實現軸向定位和周向定位
（3）、確定各段軸的直徑
將估算軸d=35mm作為外伸端直徑d1與聯軸器相配（如圖），
考慮聯軸器用軸肩實現軸向定位，取第二段直徑為d2=40mm
齒輪和左端軸承從左側裝入，考慮裝拆方便以及零件固定的要求，裝軸處d3應大於d2，取d3=4 5mm，為便於齒輪裝拆與齒輪配合處軸徑d4應大於d3，取d4=50mm。齒輪左端用用套筒固定,右端用軸環定位,軸環直徑d5
滿足齒輪定位的同時,還應滿足右側軸承的安裝要求,根據選定軸承型號確定.右端軸承型號與左端軸承相同,取d6=45mm.
(4)選擇軸承型號.由[1]P270初選深溝球軸承,代號為6209,查手冊可得:軸承寬度B=19,安裝尺寸D=52,故軸環直徑d5=52mm.
(5）確定軸各段直徑和長度
Ⅰ段：d1=35mm 長度取L1=50mm
II段:d2=40mm
初選用6209深溝球軸承，其內徑為45mm,
寬度為19mm.考慮齒輪端面和箱體內壁，軸承端面和箱體內壁應有一定距離。取套筒長為20mm，通過密封蓋軸段長應根據密封蓋的寬度，並考慮聯軸器和箱體外壁應有一定矩離而定，為此，取該段長為55mm，安裝齒輪段長度應比輪轂寬度小2mm,故II段長：
L2=（2+20+19+55）=96mm
III段直徑d3=45mm
L3=L1-L=50-2=48mm
Ⅳ段直徑d4=50mm
長度與右面的套筒相同，即L4=20mm
Ⅴ段直徑d5=52mm. 長度L5=19mm
由上述軸各段長度可算得軸支承跨距L=96mm
(6)按彎矩復合強度計算
①求分度圓直徑：已知d1=195mm
②求轉矩：已知T2=198.58N?m
③求圓周力：Ft
根據課本P127（6-34）式得
Ft=2T2/d2=2×198.58/195=2.03N
④求徑向力Fr
根據課本P127（6-35）式得
Fr=Ft?tanα=2.03×tan200=0.741N
⑤因為該軸兩軸承對稱，所以：LA=LB=48mm
(1)繪制軸受力簡圖（如圖a）
（2）繪制垂直面彎矩圖（如圖b）
軸承支反力：
FAY=FBY=Fr/2=0.74/2=0.37N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.03/2=1.01N
由兩邊對稱，知截面C的彎矩也對稱。截面C在垂直面彎矩為
MC1=FAyL/2=0.37×96÷2=17.76N?m
截面C在水平面上彎矩為：
MC2=FAZL/2=1.01×96÷2=48.48N?m
(4)繪制合彎矩圖（如圖d）
MC=(MC12+MC22)1/2=（17.762+48.482)1/2=51.63N?m
(5)繪制扭矩圖（如圖e）
轉矩：T=9.55×（P2/n2）×106=198.58N?m
(6)繪制當量彎矩圖（如圖f）
轉矩產生的扭剪文治武功力按脈動循環變化，取α=0.2，截面C處的當量彎矩：
Mec=[MC2+(αT)2]1/2
=[51.632+(0.2×198.58)2]1/2=65.13N?m
(7)校核危險截面C的強度
由式（6-3）
σe=65.13/0.1d33=65.13x1000/0.1×453
=7.14MPa< [σ-1]b=60MPa
∴該軸強度足夠。
主動軸的設計
1、選擇軸的材料 確定許用應力
選軸的材料為45號鋼，調質處理。查[2]表13-1可知：
σb=650Mpa,σs=360Mpa,查[2]表13-6可知：[σb+1]bb=215Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=60Mpa
2、按扭轉強度估算軸的最小直徑
單級齒輪減速器的低速軸為轉軸，輸出端與聯軸器相接，
從結構要求考慮，輸出端軸徑應最小，最小直徑為：
d≥C
查[2]表13-5可得，45鋼取C=118
則d≥118×(2.64/473.33)1/3mm=20.92mm
考慮鍵槽的影響以系列標准，取d=22mm
3、齒輪上作用力的計算
齒輪所受的轉矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.64/473.33=53265 N
齒輪作用力：
圓周力：Ft=2T/d=2×53265/50N=2130N
徑向力：Fr=Fttan200=2130×tan200=775N
確定軸上零件的位置與固定方式
單級減速器中，可以將齒輪安排在箱體中央，軸承對稱布置
在齒輪兩邊。齒輪靠油環和套筒實現 軸向定位和固定
，靠平鍵和過盈配合實現周向固定，兩端軸
承靠套筒實現軸向定位，靠過盈配合實現周向固定 ，軸通
過兩端軸承蓋實現軸向定位，
4 確定軸的各段直徑和長度
初選用6206深溝球軸承，其內徑為30mm,
寬度為16mm.。考慮齒輪端面和箱體內壁，軸承端面與箱體內壁應有一定矩離，則取套筒長為20mm，則該段長36mm，安裝齒輪段長度為輪轂寬度為2mm。
(2)按彎扭復合強度計算
①求分度圓直徑：已知d2=50mm
②求轉矩：已知T=53.26N?m
③求圓周力Ft：根據課本P127（6-34）式得
Ft=2T3/d2=2×53.26/50=2.13N
④求徑向力Fr根據課本P127（6-35）式得
Fr=Ft?tanα=2.13×0.36379=0.76N
⑤∵兩軸承對稱
∴LA=LB=50mm
(1)求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ
FAX=FBY=Fr/2=0.76/2=0.38N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.13/2=1.065N
(2) 截面C在垂直面彎矩為
MC1=FAxL/2=0.38×100/2=19N?m
(3)截面C在水平面彎矩為
MC2=FAZL/2=1.065×100/2=52.5N?m
(4)計算合成彎矩
MC=（MC12+MC22）1/2
=（192+52.52）1/2
=55.83N?m
(5)計算當量彎矩：根據課本P235得α=0.4
Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[55.832+(0.4×53.26)2]1/2
=59.74N?m
(6)校核危險截面C的強度
由式（10-3）
σe=Mec/（0.1d3）=59.74x1000/(0.1×303)
=22.12Mpa<[σ-1]b=60Mpa
∴此軸強度足夠
（7） 滾動軸承的選擇及校核計算
一從動軸上的軸承
根據根據條件，軸承預計壽命
L'h=10×300×16=48000h
(1)由初選的軸承的型號為: 6209,
查[1]表14-19可知:d=55mm,外徑D=85mm,寬度B=19mm,基本額定動載荷C=31.5KN, 基本靜載荷CO=20.5KN,
查[2]表10.1可知極限轉速9000r/min
（1）已知nII=121.67(r/min)
兩軸承徑向反力：FR1=FR2=1083N
根據課本P265（11-12）得軸承內部軸向力
FS=0.63FR 則FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N
(2) ∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端為壓緊端，現取1端為壓緊端
FA1=FS1=682N FA2=FS2=682N
(3)求系數x、y
FA1/FR1=682N/1038N =0.63
FA2/FR2=682N/1038N =0.63
根據課本P265表（14-14）得e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)計算當量載荷P1、P2
根據課本P264表（14-12）取f P=1.5
根據課本P264（14-7）式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1083+0)=1624N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)= 1.5×(1×1083+0)=1624N
(5)軸承壽命計算
∵P1=P2 故取P=1624N
∵深溝球軸承ε=3
根據手冊得6209型的Cr=31500N
由課本P264（14-5）式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h
∴預期壽命足夠
二.主動軸上的軸承:
(1)由初選的軸承的型號為:6206
查[1]表14-19可知:d=30mm,外徑D=62mm,寬度B=16mm,
基本額定動載荷C=19.5KN,基本靜載荷CO=111.5KN,
查[2]表10.1可知極限轉速13000r/min
根據根據條件，軸承預計壽命
L'h=10×300×16=48000h
（1）已知nI=473.33(r/min)
兩軸承徑向反力：FR1=FR2=1129N
根據課本P265（11-12）得軸承內部軸向力
FS=0.63FR 則FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N
(2) ∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端為壓緊端，現取1端為壓緊端
FA1=FS1=711.8N FA2=FS2=711.8N
(3)求系數x、y
FA1/FR1=711.8N/711.8N =0.63
FA2/FR2=711.8N/711.8N =0.63
根據課本P265表（14-14）得e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)計算當量載荷P1、P2
根據課本P264表（14-12）取f P=1.5
根據課本P264（14-7）式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1129+0)=1693.5N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×1129+0)= 1693.5N
(5)軸承壽命計算
∵P1=P2 故取P=1693.5N
∵深溝球軸承ε=3
根據手冊得6206型的Cr=19500N
由課本P264（14-5）式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h
∴預期壽命足夠
七、鍵聯接的選擇及校核計算
1．根據軸徑的尺寸，由[1]中表12-6
高速軸(主動軸)與V帶輪聯接的鍵為：鍵8×36 GB1096-79
大齒輪與軸連接的鍵為：鍵 14×45 GB1096-79
軸與聯軸器的鍵為：鍵10×40 GB1096-79
2．鍵的強度校核
大齒輪與軸上的鍵 ：鍵14×45 GB1096-79
b×h=14×9,L=45,則Ls=L-b=31mm
圓周力：Fr=2TII/d=2×198580/50=7943.2N
擠壓強度： =56.93<125~150MPa=[σp]
因此擠壓強度足夠
剪切強度： =36.60<120MPa=[ ]
因此剪切強度足夠
鍵8×36 GB1096-79和鍵10×40 GB1096-79根據上面的步驟校核，並且符合要求。
八、減速器箱體、箱蓋及附件的設計計算~
1、減速器附件的選擇
通氣器
由於在室內使用，選通氣器（一次過濾），採用M18×1.5
油麵指示器
選用游標尺M12
起吊裝置
採用箱蓋吊耳、箱座吊耳.
放油螺塞
選用外六角油塞及墊片M18×1.5
根據《機械設計基礎課程設計》表5.3選擇適當型號：
起蓋螺釘型號：GB/T5780 M18×30,材料Q235
高速軸軸承蓋上的螺釘：GB5783～86 M8X12,材料Q235
低速軸軸承蓋上的螺釘：GB5783～86 M8×20,材料Q235
螺栓：GB5782～86 M14×100，材料Q235
箱體的主要尺寸：
：
(1)箱座壁厚z=0.025a+1=0.025×122.5+1= 4.0625 取z=8
(2)箱蓋壁厚z1=0.02a+1=0.02×122.5+1= 3.45
取z1=8
(3)箱蓋凸緣厚度b1=1.5z1=1.5×8=12
(4)箱座凸緣厚度b=1.5z=1.5×8=12
(5)箱座底凸緣厚度b2=2.5z=2.5×8=20
(6)地腳螺釘直徑df =0.036a+12=
0.036×122.5+12=16.41(取18)
(7)地腳螺釘數目n=4 (因為a<250)
(8)軸承旁連接螺栓直徑d1= 0.75df =0.75×18= 13.5 (取14)
(9)蓋與座連接螺栓直徑 d2=(0.5-0.6)df =0.55× 18=9.9 (取10)
(10)連接螺栓d2的間距L=150-200
(11)軸承端蓋螺釘直d3=(0.4-0.5)df=0.4×18=7.2(取8)
(12)檢查孔蓋螺釘d4=(0.3-0.4)df=0.3×18=5.4 (取6)
(13)定位銷直徑d=(0.7-0.8)d2=0.8×10=8
(14)df.d1.d2至外箱壁距離C1
(15) Df.d2
(16)凸台高度：根據低速級軸承座外徑確定，以便於扳手操作為准。
(17)外箱壁至軸承座端面的距離C1＋C2＋（5～10）
(18)齒輪頂圓與內箱壁間的距離：＞9.6 mm
(19)齒輪端面與內箱壁間的距離：=12 mm
(20)箱蓋，箱座肋厚：m1=8 mm,m2=8 mm
(21)軸承端蓋外徑∶D＋（5～5．5）d3
D～軸承外徑
(22)軸承旁連接螺栓距離：盡可能靠近，以Md1和Md3 互不幹涉為准，一般取S＝D2.
九、潤滑與密封
1.齒輪的潤滑
採用浸油潤滑，由於為單級圓柱齒輪減速器，速度ν<12m/s，當m<20 時，浸油深度h約為1個齒高，但不小於10mm，所以浸油高度約為36mm。
2.滾動軸承的潤滑
由於軸承周向速度為，所以宜開設油溝、飛濺潤滑。
3.潤滑油的選擇
齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用於小型設備，選用GB443-89全損耗系統用油L-AN15潤滑油。
4.密封方法的選取
選用凸緣式端蓋易於調整，採用悶蓋安裝骨架式旋轉軸唇型密封圈實現密封。密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為GB894.1-86-25軸承蓋結構尺寸按用其定位的軸承的外徑決定。
十、設計小結
課程設計體會
課程設計都需要刻苦耐勞，努力鑽研的精神。對於每一個事物都會有第一次的吧，而沒一個第一次似乎都必須經歷由感覺困難重重，挫折不斷到一步一步克服，可能需要連續幾個小時、十幾個小時不停的工作進行攻關；最後出成果的瞬間是喜悅、是輕松、是舒了口氣！
課程設計過程中出現的問題幾乎都是過去所學的知識不牢固，許多計算方法、公式都忘光了，要不斷的翻資料、看書，和同學們相互探討。雖然過程很辛苦，有時還會有放棄的念頭，但始終堅持下來，完成了設計，而且學到了，應該是補回了許多以前沒學好的知識，同時鞏固了這些知識，提高了運用所學知識的能力。
十一、參考資料目錄
[1]《機械設計基礎課程設計》，高等教育出版社，陳立德主編，2004年7月第2版；
[2] 《機械設計基礎》，機械工業出版社 胡家秀主編 2007年7月第1版
8. 皮帶運輸機型號DTL-1000/45*2是什麼意思
看誰家的設備，輸送什麼東西的。
買皮帶不？上海永利工業制帶
張憲
13573844421
各種規格輕型輸送帶。
食品，木材，石材等等
...
9. 煤礦安裝帶式輸送機的步驟
皮帶輸送機的安裝 安裝前： 轉運塔和料倉結束後再進行皮帶機安裝。 注意事項： 所有皮帶機的安裝和調整按照地質參數和圖紙進行。 安裝工作： 劃線 檢查土建施工，查看地腳螺栓和預埋鋼板情況 檢查皮帶機各個部件的位置 根據地腳螺栓安裝桁架 安裝和調整設備（包括上下托輥、刮水器、驅動裝置等） 安裝膠帶提升機 安裝伸縮頭 安裝導料槽 安裝拉緊裝置 安裝所有電氣部分支架 膠帶切割和硫化連接 安裝結束前的工作 檢查： 在膠帶安裝前檢查皮帶機是否和圖紙和地質圖形參數一致。 電氣部分： 安裝電纜管道 安裝限位開關、保護裝置、電控櫃等 安裝點燈 鋪設電纜 連接電線 噴漆： 清洗油漆損壞的部分並按照技術規范要求進行補噴油漆。 潤滑油： 按潤滑油操作手冊規定的程序將添油脂或潤滑油加到如下設備：減速機、聯軸器、起重機、軸承座、電機軸承等。 主運巷帶式輸送機安裝安全技術措施
一、概述
根據01工作面回採運輸需要，主運巷採用鋪設DSJ80型伸縮式皮帶運輸機運煤。為保證無軌平板運輸車回運皮帶機頭、機尾、皮帶等大件及安裝工作的施工安全，制定以下安全技術措施。
二、安裝工程概述
主運輸巷皮帶運輸機鋪設包括：
1、 01工作面下順槽：一部、二部皮帶；
2、北翼主運巷皮帶
3、主運巷：一部、二部、三部皮帶；
4、南主運巷：一部、二部、三部皮帶；
5、主井皮帶
6、地面走廊皮帶
三、帶式輸送機安裝前准備：
1、將巷道所有支護、頂、幫認真檢查一遍，確保支護完好。
2、按安裝順序將安裝部件分別運至安裝點附近。
3、檢查安裝工具是否齊全可靠。
4、把安裝地點整平，必要時加墊板。
5、根據巷道中心線定出輸送機安裝中心線，並且在頂、底板上標志出來。
四、安裝順序：01工作面下順槽一部、二部皮帶；——北翼主運巷皮帶——主運巷一部、二部、三部皮帶；——南主運巷一部、二部、三部皮帶；——主井皮帶——地面走廊皮帶；
五、安裝過程如下：
1、固定機頭底座大件。根據機頭與其主要運輸設備轉接情
況，確定機頭滾筒位置後，利用導鏈將各個大件和主滾筒等逐件吊
起對應安裝；機頭主體對應安裝好後，再將卸載臂、卸載滾筒、清掃
裝置、貯帶倉部分、固定折返滾筒、拉緊絞車、上下托輥分別上齊上
全，並將機頭部分穿好輸送帶。
2、機身部分安裝。首先從機頭部分逐個將「H」架桿成直線
平整地沿巷道從前向後對應安裝，同時安裝底托輥。然後在巷道
另一側展開輸送帶，人工將輸送帶抬至「H」架內底托輥上。安裝
上托輥，最後再將展開的第二層輸送帶人工抬至上托輥上。
3、機尾部分安裝。確定機尾底座位置，固定機尾底座，安裝
機尾架、轉載機滑道、緩沖托架等，並與機身架桿相連，穿接機尾輸
送帶，並將所有輸送帶介面用釘機釘牢、卡緊成為一體。
4、在機尾部分安裝機尾移動裝置(包括特製千斤頂、小鏈、操
縱閥、鏈輪等)。
六、運轉調試：
1、接通機頭電機和拉緊絞車電機電源。
2、通知作業人員避開帶式輸送機，開動拉緊絞車拉緊輸送帶。
3、按規定對聯軸器、減速箱和各注油孔添加油脂。
4、清理輸送帶上面和輸送帶下面的雜物。
5、發出開機信號，同時檢查各部件有無異常．若正常，安裝工作結束。
七、安裝時安全注意事項：
1、展開輸送膠帶卷時，人員必須站在展開方向後面，並配合默契，防止前方有人，造成撞傷事故。
2、大件起吊及安裝過程中，注意不要碰撞巷道支護。安裝人員一
定要注意安全，以防部件擠、撞人等人身事故發生。
3、帶式輸送機頭要打好戧柱，並保證固定可靠。起吊大件，要選擇好工具，不準用開口錨鏈、鉛絲等物件作為起吊工具。
4、人工抬運設備時，必須保證口令一致，步調一致，輕抬輕放，並清理好退路，保證巷道暢通。 MT 654—1997 煤礦用帶式輸送機安全規范
前 言
本標准非等效採用國際標准ISO 1819：1977《連續搬運設備——安全規范——總則》的一般安全要求，重點結合我國煤礦帶式輸送機設計、使用的特點和特殊安全要求，首次制定煤礦用帶式輸送機安全規范標准、以提高煤礦帶式輸送機的安全性能，防止不必要的事故發生。
本標准由煤炭工業部科技教育司提出。
本標准由煤炭工業部煤礦專用設備標准化技術委員會歸口。
本標准由煤炭科學研究總院上海分院負責起草。
本標准主要起草人：李雲海、陳驥、侯紅偉。
本標准委託煤炭科學研究總院上海分院負責解釋。
煤礦用帶式輸送機安全規范
1 范圍
本標准規定了煤礦用帶式輸送機（以下簡稱輸送機）設計、製造、安裝、使用和維護的安全要求。
本標准主要適用於煤礦井下用帶式輸送機，也適用於有爆炸性危險的露天煤礦、選煤等工作場所用帶式輸送機。
2 引用標准
下列標准所包含的條文，通過在本標准中引用而構成為本標準的條文。本標准出版時，所示版本均為有效。所有標准都會被修訂，使用本標準的各方應探討使用下列標准最新版本的可能性。
GB 3836.1—83爆炸性環境用防爆電氣設備 通用要求
GB 3836.2—83爆炸性環境用防爆電氣設備 隔爆型電氣設備「d」
GB 3836.3—83爆炸性環境用防爆電氣設備 增安型電氣設備「e」
GB 3836.4—83爆炸性環境用防爆電氣設備 本質安全型電路和電氣設備「i」
GB/T 13561.3—92港口連續裝卸設備安全規程 帶式輸送機
MT 113—1995煤礦井下用聚合物製品阻燃抗靜電性通用試驗方法和判定規則
MT 147—1995煤礦用阻燃抗靜電織物整芯輸送帶
MT 450—1995煤礦用鋼絲繩芯輸送帶阻燃抗靜電性試驗方法和判定規則
ZB D93 008—90煤礦井下用帶式輸送機技術條件
煤礦安全規程 中華人民共和國能源部，1992
3 定義
本標准採用下列定義。
3.1 正常工作條件normal working conditions
由使用輸送機的有關各方一致同意的規定條件。它是由用戶規定並在訂貨時製造廠同意的，或者是在製造廠印刷標准產品樣本時規定的條件。
3.2 人員personnal
操作輸送機本身的人員和法定可在附近停留的人員。
4 基本要求
4.1 輸送機的設計和使用等應嚴格執行煤礦安全規程的規定，並符合GB/T 13561.3中的通用安全規程。
4.2 輸送機的技術要求應符合ZB D93 008的規定。
4.3 輸送機的使用條件必須滿足其正常工作條件。對有特殊要求的輸送機，應另行規定相應的專用安全規則。
4.4 輸送機產品設備應符合煤礦安全標志的規定。
5 安全規則
5.1 設計和製造階段
5.1.1 應保證輸送機在所有正常工作條件下的穩定性和強度，確保輸送機工作的可靠性。
5.1.2 在整個輸送機線路上，特別是在裝載、卸載或轉載點，應設計成能盡可能地防止輸送物料的溢出，並考慮適當的降塵措施。
5.1.3 輸送機的輸送傾角應充分考慮到輸送物料的特性，使輸送機在正常工作條件下不應發生滾料、灑料現象。
5.1.4 輸送機必須使用阻燃輸送帶，其安全性能和技術要求應符合MT 147和MT 450的規定。對非金屬材料的零件，其安全性能應符合MT 113的規定。
5.1.5 輸送帶應具有適合規定的輸送量和輸送物料的寬度。如果需要，在裝載點或卸載點裝設導料板或調心裝置。
5.1.6 與輸送機配套的電動機、電控及保護設備必須符合GB 3836.1～3836.4的規定，並具有指定單位發放的防爆合格證明。
5.1.7 輸送機任何零部件的表面最高溫度不得超過150℃。機械摩擦制動時，不得出現火花現象。
5.1.8 輸送機必須裝設打滑、煙霧、堆煤、溫度保護及防跑偏、灑水等裝置。
5.1.9 在主要運輸巷道內使用的輸送機應裝設輸送帶張緊力下降保護裝置和防撕裂保護裝置。
5.1.10 輸送機長度超過100m時，應在輸送機人行道一側設置沿線緊急停車裝置。
5.1.11 所有會發生超速或逆轉的傾斜輸送機必須裝設安全、可靠的制動裝置或逆止裝置。此類裝置的性能要求應符合ZB D93 008中3.11的規定。
5.1.12 在一台輸送機上採用多台機械逆止器時，如果不能保證均勻分擔載荷，則每台逆止器都必須滿足整台輸送機所需的逆止力距。
5.1.13 採用多電機驅動其大規格的逆止器應盡量安裝在減速器輸出軸或傳動滾筒上。
5.1.14 固定型大功率輸送機應考慮採用慢速起動和等減速制動技術，以確保輸送機的起（制）動加（減）速度在0.1～0.3m/s2范圍內。
5.1.15 礦用安全型和限矩型偶合器不允許使用可燃性傳動介質。調速型液力偶合器使用油介質時必須確保良好的外循環系統和完善的超溫保護措施，並持有煤炭工業部安全主管部門同意下井使用的證明。
5.1.16 張緊裝置應保證輸送機起動、制動和正常運轉時所需的張力。
5.1.17 輸送機電控系統應具有起動預告（聲響或燈光信號）、起動、停止、緊急停機、系統聯鎖及沿線通訊等功能，其他功能宜按輸送機的設計要求執行。
5.1.18 電氣設備的主迴路要求有電壓、電流儀表指示器，並有欠壓、短路、過流（過載）、缺相、漏電、接地等項保護及報警指示。
5.1.19 輸送機的前後配套設備應採用聯鎖裝置，不允許任何一台設備向另一台非工作狀態或已滿載的設備供料。
5.1.20 輸送機可移動部件（如伸縮機構或張緊裝置等）在極限位置上，必須設置安全擋塊以限制其規定的行程。用於升降的移動部件及裝置必須裝有能防止意外降落的安全裝置，並嚴禁人員進入其下方位置。
5.1.21 輸送機應避免銳利的邊緣和稜角。
5.1.22 所有常用的潤滑點和檢查孔應易於接近，並在作業或檢查時不需拆卸防護罩。
5.1.23 輸送機結構應保證：易損部件和零件便於更換；驅動裝置不需拆除驅動滾筒即可安裝和更換（電動滾筒除外）。
5.1.24 在輸送機運動部件（如聯軸器、輸送帶與托輥、滾筒等）易咬入或擠夾的部位，如果是人員易於接近的地方，都應加以防護。
5.1.25 如果輸送機線路上存在剪切、擠壓點或擠壓區（如凸弧段處或接近固定部件處），也應加保護裝置（如固定柵格等）。
5.1.26 輸送機的製造必須按規定程序批準的圖樣和技術文件進行，質量不合格的產品不允許出廠和使用。
5.2 安裝階段
5.2.1 所有零件、部件必須經檢驗合格，並進行組裝調試後方可出廠進行安裝，輸送機的安裝質量必須符合ZB D93 008—90的規定。
5.2.2 所有動力設備或全套裝置應在明顯易見的地方裝有永久性和法定的標牌，並標明：
a）製造或供貨者名稱；
b）製造年份和出廠號。
5.2.3 設備的所有工作台或司機室應保持水平。
5.2.4 所有通道、扶梯、階梯或平台最少應有0.5m寬的通道，如果輸送機的可移動部件與固定障礙物之間的通道寬度小於0.5m，應設防護裝置。
5.2.5 高於地面1.5m以上的平台、地板或類似結構物應設有固定的通道。其通道最好為帶板條的斜坡或階梯，階梯與水平的夾角不超過60°，否則，梯子應裝有堅實的扶手。
5.2.6 所有平台或通道的地板和階梯及台階的踏面應適合輸送機的工作條件，且應有防滑措施。
5.2.7 在輸送機距地面2m高度以下，人員可以進出的區域內，應避免鋒利的突出稜角。否則應加設保護措施。
5.2.8 如果設備下方凈空高度小於1.9m，建議採用跨越設備的通道。
5.2.9 如果輸送機設備伸進坑內或穿過樓層而出現孔口時，應在孔口處設保護欄桿和腳擋板。
5.2.10 如輸送機跨越工作台或通道上方，應設置適當的防護裝置，防止輸送物料意外掉落。
5.2.11 重錘張緊裝置附近必須採取防護措施，防止人員進入重錘下面的空間。
5.2.12 防護罩應定位牢固，在移動或更換時不需拆卸其他零部件。
5.2.13 所有通道、扶手拉桿、階梯、梯子、護柵等均應在輸送機投入使用以前裝好。
5.2.14 在輸送機巷道內禁止燒焊，輸送機機頭、機尾前後10m的巷道支護應用非燃性材料支護。
5.2.15 輸送機巷道內應敷設消防水管，機頭、機尾和巷道每50m處應設有消火栓，並配備水龍頭和足夠的滅火器。
5.3 使用和維護階段
5.3.1 輸送機不應用來完成設計規定以外的任務，也不應在非正常工作條件下使用。
5.3.2 用戶應注意保證輸送機有規律地加料，盡量避免超載。尤其不允許用戶在不與設計、製造單位協商的情況下改變裝料點位置或增大其輸送量以及進行其他影響設備性能的改動，以防產生不良後果。
5.3.3 嚴禁輸送機乘人。對乘人專門設計的輸送機，應符合有關運人的專用規則。
5.3.4 輸送機的所有保護裝置必須齊全，並設專人定期檢查和校驗，保證其工作的可靠性。
5.3.5 輸送機及其主要部件應按製造廠說明書的規定進行良好的保養，對運動部件和清掃裝置進行經常性的檢查、調整、維護和清掃，這些作業應在設備靜止並關閉驅動裝置後才能進行。所有裝載點、工作站和通道應保持整潔。
5.3.6 輸送機運轉時不允許打開檢查孔。
5.3.7 嚴格輸送機專職司機責任制，經常巡迴檢查輸送機的運行狀態，如發現異常現象應立即進行修理或更換。特別是所有起動操作必須由經過考核並持有上崗證的人員執行，其他人員一律不得隨意操作或干擾設備的正常運轉。
5.3.8 沿線停車裝置必須讓全部工作人員了解其功能，裝置應操作方便，並定期校驗。
5.3.9 輸送機正常停機前，須將輸送機上的物料全部卸完，方可切斷電源。
5.3.10 輸送機意外或事故停車再重新起動之前，須預先進行詳細檢查，弄清停車的原因，並排除故障。
5.3.11 嚴格禁止人員跨越輸送機設備或從設備下面通過。
5.3.12 輸送機在運轉或使用中的檢查和調整作業在裝有防護裝置的情況下進行，在防護裝置不卸掉無法進行所述作業的情況下例外。如果某些防護裝置不得不卸掉，則應採取必要的防範措施，並嚴格禁止接近有咬合危險的部位。
5.3.13 如果拆除防護的部位位於工作區域或過道處，這些區域在設備運轉時必須圍住，防止人員靠近。
5.3.14 在修理防護裝置時，必須在輸送機停車，驅動裝置不能起動以後才能進行，重新起動前應裝好防護裝置。如果不得不在無防護裝置的運轉設備上進行維修，必須有一個守護人守護著正在工作的人員，守護人應熟悉在意外的情況下採取何種措施，並應緊靠著一個隨時可以停車的裝置。